橡膠隔震支座分為有芯型和普通型兩種。下支墩生根于下層框架柱上，在下支墩頂面預埋帶有預埋錨筋和預埋螺栓套筒的下預埋板，橡膠隔震支座通過高強

所有建筑固定橡膠支座在設計施工時應遵循以下布置原則：其一，在橋跨結構方面，應使梁的下緣在制動力的作用下受壓，布置在行車方向前方；其二，在橋墩方面，應使制動力的方向指向橋墩中心，使墩頂圬工在制動力的作用下受壓不受拉；其三，在橋臺方面，應使制動力的方向指向堤岸，使墩臺頂圬工受壓，并能平衡一部分臺后土壓力。

高阻尼橡膠支座(HRB)HIGHDAMPINGRUBBERBEARING隔減震設計具有以下優(yōu)點:隔震、減震裝置即使震后產生較大的永久變形或損壞，其拉位、更換或維修也要比更換、維修結構方便、經濟;隔震層ISOLATIONLAYER隔震層部件出廠合格證書；隔震層部件的產品性能出廠檢驗報告；隔震層部件的改裝、更換或加固，應在有經驗的工程技術人員指導下進行。

隔震支座在建筑物使用期限內，若發(fā)生了損傷并可能使其力學性能發(fā)生變化，應該對隔震支座進行更換。若隔震支座周圍有躒的空間可以旋轉千斤頂，且放置于斤頂位置處在上部和下部結構滿足局部承壓的要求:

澆注墊石的砼標號應不低于C30號或不低于設計標號，墊石砼頂面應預先用水平尺校準，力求平整而不光滑。澆筑墊石用的水泥標號應高于300號，支撐墊石要求表面平整但不光滑。澆筑混凝土安裝漏斗，注入混凝土。澆筑時不允許混凝土濺、填在密封橡膠帶縫中及表面上，如果發(fā)生此現(xiàn)象應立即清除。膠層厚度及層數(shù)。在一定范圍內，橡膠支座夾層鋼板與膠層厚度之比越大，則支座的豎向承載力越大。膠合板防護膠合板防護膠料要車車檢，合格否做好標識，防止用錯。膠料在配制時一定要稱量準確，否則再科學的配方設計，再嚴格的工藝控制都沒有用。膠片接頭時，上、下膠片的長短接頭部位應錯開10-50MM，以免出現(xiàn)缺膠、斷梗等質量問題。

而橡膠墊隔震建筑大理州交通指揮中心大樓中的大多數(shù)人沒有感覺，只有20％感到有輕微搖動，直到聽到其他建筑物內的人講，才知道發(fā)生了地震，隔震建筑無任何破壞，減震效果明顯。

板式橡膠支座的允許剪切模量為1.0MPA，允許剪切角正切值TGA≤0.7，所以板式橡膠支座在外力因素的影響下，其大剪切角正切值不大于0.7時不影響它的使用性能。

對于簡支梁橋來說，要在每跨的一端設置固定支座，另一端設置活動支座；對于多跨的簡支梁橋，相鄰兩跨簡支梁的固定支座不宜集中布置在一個橋墩上，但若個別橋墩較高時，為了減少水平力作用，可在其上布置相鄰兩跨的活動支座。

（圖一）橡膠隔震支座廠

適應性廣：永壽縣FPS摩擦擺支座適用于各種不同類型的建筑物和橋梁，并且可以根據(jù)具體工程需求進行定制設計。

四、支座安裝驗收與維護預制梁架設或現(xiàn)澆混凝土完成后，監(jiān)理工程師在支座投入使用前重點檢查支座臨時固定措施是否拆除，梁底雜物是否清理干凈，防塵罩是否安裝等事項。

總之，有諸多原因，可能損害盆式橡膠支座，所以，需要請有施工能力和保養(yǎng)維修能力的企業(yè)單位前來救助?？傊ㄖё牟贾迷瓌t是既要便于傳遞支座反力，又要使支座能充分適應梁體的自由變形?？v向活動支座采用中間導向措施，能適應梁體旁彎變形的需要?？v向活動支座中間導向，與目前普遍采用的槽形上支座板型式相比，不但減少了重量，而且減少鑄鋼件數(shù)量。阻尼器耗能為滯回環(huán)面積，根據(jù)《消能減震技術規(guī)程》JGJ297-2013，其計算如下：組裝定位完成后，對預埋板進行保護，以免澆注時弄臟螺栓螺紋，及沙漿對預埋板表面的腐蝕。組裝鋼構件應進行有效的防護處理。組裝及吊裝橡膠隔震支座左：圖解新干線的緊急地震檢測和警報系統(tǒng)(UREDAS)作為滑塊塊使用連續(xù)梁頂推、T型梁橫移、大型設備滑移。作為橡膠行業(yè)的后起之秀會緊跟一個標段，直至建筑竣工。作用于邊梁上的車輛沖擊力，通過錨固構件均衡的傳遞到梁體上，有很長的使用壽命。作用于建筑支座的反力、位移和轉角選用建筑支座的型式必須根據(jù)支座所承受力和變形的自由度來確定。座板之間如加設銷釘，即可構成固定支座。

因設計要求而預留的縫隙。在隔震層施工過程中，將上部結構與下部結構和建筑周邊分開的水平縫隙和豎向縫隙。

基于性能的高層建筑抗震設計方法及時清除支座周圍的垃圾雜物，冬季清除積雪和冰塊，保證支座正常工作。極限抗壓強度：檢測產品承載力儲存模量（關鍵項）即使在計算出了溫差后，也還要把一些不可估量的因素計算進去。計入汽車制動力時大位移量為24.5MM，大于16.5MM。記者從市路政局了解到，上海高架快速路防撞墻伸縮縫正在進行統(tǒng)一改造。

永壽縣減隔震摩擦擺支座的另一個重要機制是通過球面擺動來延長結構的自振周期。由于擺的質量相對較大且運動路徑較長，其自振周期通常大于建筑物的自振周期。這種延長周期的效果使得建筑物在地震中能夠更好地適應地震波的頻率變化，減小了地震對建筑物的破壞作用。

JZQZ型摩擦擺減隔震球型橡膠支座，在未發(fā)生地震時的作用與功能是與普通球型支座完全一致的，一旦地震發(fā)生時，建筑所能承受的水平力大于剪力螺栓的剪斷力時，剪力螺栓被剪斷，限位裝置被打開，支座通過圓弧面之間的滑動延長了結構的震動周期，將梁體與墩臺有效的隔離開來，使得大部分的地震能量無法從地下墩臺傳遞到梁體上來。

球型支座利用球面FE板和不銹鋼板之間的滑動產生轉動；利用平面PTFE板和不銹鋼板之間的滑動產生水平位移。

（圖二）建筑抗震減振支座

我公司專業(yè)從事建筑減隔震技術咨詢，減隔震結構分析設計，減隔震產品研發(fā)、生產、檢測、安裝指導及更換，減隔震建筑監(jiān)測，售后維護等成套技術為一體的高科技企業(yè)。下面我們一起來看一看建筑工程疊層橡膠隔震支座施工及驗收規(guī)范的基本規(guī)定有哪些吧。

為進一步明確高速鐵路橋墩的抗震性能，對已有的高鐵橋墩試驗數(shù)據(jù)及橋墩有限元模型進行了分析，得出高鐵橋墩在設計地震作用下可能會發(fā)生屈服的結論?；谠摻Y論，依據(jù)我國現(xiàn)行的高速鐵路抗震設計規(guī)范的三水準設防目標，將高速鐵路減隔震建筑的性能目標進一步具體化。

上述三類情況是板式橡膠支座在安裝使用過程中常見的異?，F(xiàn)象，異?，F(xiàn)象不能及時排除將會降低板式橡膠支座的使用壽命。

這種支座通常由上下固定板、滑動面、摩擦材料和連接件等部分組成。當?shù)卣鸢l(fā)生時，上部結構相對于下部基礎發(fā)生位移，永壽縣摩擦擺支座允許這種位移發(fā)生，并通過滑動界面摩擦消耗地震能量，從而減小地震對上部結構的影響。

橡膠支座安裝時應注意如下事項A：橡膠支座中心線應與主梁中心線平行。橡膠支座安裝完后為什么要是安裝支座墊石？橡膠支座安裝以春秋季節(jié)（年平均溫度時）進行佳。橡膠支座并注意檢查5201-2硅脂是否注滿。橡膠支座產生損壞原因：橡膠支座本身材料不均勻，個別橡膠支座采用再生橡膠。橡膠支座程度動力阻尼特征，可改進建筑的整體抗震功用。

板式橡膠支座組裝及注意事項：1.凡工廠配套提供的四氟滑板橡膠支座，應進行整體組裝；2.凡待組裝的零部件，應有工廠質檢部門的合格標記；3.組裝時，四氟滑板橡膠支座和不銹鋼表面應用丙酮或酒精擦洗干凈后，注滿5201-2硅脂潤滑油；4.支座外漏表面應平整、美觀，組裝的四氟滑板橡膠支座的公差應滿足設計紙要求，并用螺栓或短鋼筋臨時固定，鋼件表面部分，應進行有效防護，同時應標明支座中心位置；5.板式橡膠支座應設置防塵罩，構造要便于拆裝。

橡膠支座病害的注意事項施工安全性應考慮周全，統(tǒng)一指揮，施工過程中應有專人負責監(jiān)控，確保人身和設備的安全；采用頂升法時，要認真做好測量、觀察、記錄工作。

我國眾多中小跨徑建筑(橡膠支座)自80年代起開始廣泛使用一種新型伸縮縫型式--板式橡膠伸縮縫，經過了二十多年的實際應用，也逐漸發(fā)現(xiàn)了其暴露出的某些方面缺陷。

（圖三）LNR1500支座

連續(xù)梁單聯(lián)長度不宜超過200M，跨數(shù)不宜超過6跨;若需要超過6跨時，支座布置應檢算靠近滑動型支座的固定型支座的位移量是否滿足位移需求，再根據(jù)情況增設滑動型支座或進行定制設計。

抗震措施簡單明了；抗震設計的對象從考慮整個結構物的復雜的不明確的抗震措施轉變?yōu)橹豢紤]隔震裝置，簡單明了，設計施工大大簡化。

支設梁、支墩側模與板底模：支墩和梁側模板采用15MM厚木膠合板，背面襯50×100方木；樓板模板支好后，在上面放出隔震橡膠支座的平面位置控制線；下預埋板終校正固定：底板鋼筋綁扎完成后，對下預埋板進行校正并固定牢固；高強螺栓預擰與下預埋板保護：為保證下預埋板上套筒的位置準確，同時也為了防止?jié)仓胚^程中套筒內落入砼，先行將高強螺栓擰到預埋板上，但不用擰緊；同時做好防護防止?jié)仓艜r污染預埋板表面；澆筑梁板、支墩砼：梁板與支墩的砼一次性澆筑。

給排水及采暖設計中，對滑移隔震設計給水主管、排水主管、采暖主管在通過滑移層的位移均按水平方向360度范圍橫向位移不小于水平隔震縫寬度計算，采用多個橡膠減震柔性接頭法蘭連接。

當拉應力超過0MPA時，應當考慮支座布置或者結構布置問題，并采取增加抗拉裝置的措施，且拉應力支座數(shù)目不得超過總數(shù)量的30%。

橡膠支座有足夠的大小飛機上支座結構，支承壓力；必須有足夠的厚度，以適應程度的位移和旋轉角度；支持有適當?shù)男螤詈徒Y構，以確保應用程序將不再空虛或滑行。

橡膠支座剪切角α正切值，當不計制動力時，TANα不大于0.5，當計入制動力時，TANα不大于0.7.3.3橡膠支座的計算和驗算均應滿足JTGD62一2004的要求。

在使用極限狀態(tài)之下，聚氨脂圓盤應按下列要求設計:由總荷載引起的瞬時變形不得超過圓盤不受力時厚度的10%，由徐變引起的附加變形不超過圓盤不受力時厚度的8緯；支座部件在任何部位都不相互脫離；圓盤的平均應力不超過35MPA，如果圓盤的外表面不是垂直的，應力應按圓盤的小平面面積來計算。